摘要：渦街流量計所在截面流速分布的要求、擬合公式的選用和數據處理,以及使用標定結果時所要注意的問題。提出了一種以測試手段和分析辦法相結合的關于標定渦街流量計的新的技術途徑,以縮短標定裝置的軸向尺寸,降低標定費用。對于充分端流的圓管流動,根據結果，給出了截面平均流速與最大流速之比隨雷諾數變化的簡潔計算公式。
1引言
渦街流量計是一種近20年來迅速發展起來的流量計量儀表，與當前在流量計量中廣泛應用的節流式流量儀表相比，有一系列獨特的優點。它在使用過程中，損耗低，性能好,而且適用范圍廣，是很有發展前途的節能計量儀表。因此，生產、選用和標定渦街流量計，具有很大的現實意義。
力學所受流量計廠商委托，對其產品渦街流量計進行過標定，現已具備基本標定設備和儀器。通過標定實驗我們積累了經驗，也有一些體會和設想。將這些整理成文，以便同從事渦街流量計標定工作的同事進行交流和磋商，使標定工作有所改進和提高。
2對截面流速分布的相似性要求
在易定的雷諾數范圍內，流體流過柱體時，產生卡門渦街現象。渦街流量計是根據卡門渦街原理研制的一種流體振蕩儀表，當流體流過與介質流向垂直的旋渦發生體時，在其后方兩側交替產生兩列旋渦。旋渦脫落頻率ƒ和流速U之間有如下關系式
式中，U為旋渦發生體前方的流速，d為旋渦發生體的迎流面最大寬度，Sl為Strouhal數。研究表明，當旋渦發生休幾何形狀確定時，Si在一定的雷諾數范圍內為常數。因此，當特征長度一定時，對流速、流量的測量,歸結為付旋渦脫落頻率的測量。為了避免或減少管壁邊界層的影響，必須使渦街流量計的旋渦發生體位于管道截面的中心位置。
一般來說，渦街流量計出庫后，在管道上安裝使用前應進行標定。然而將渦街流量計標定結果用于實際管流的流量計量是有條件的。根據流體力學的相似準則，對于渦街流量計及其所在截面的管道流動，標定時的流動狀態和實際的流動狀態要滿足幾何相似、運動相似和動力相似條件。由于對流遣汁實物進行標定，因此其幾何相似能自動保證，動力相似便要求流動雷諾數相等,運動相似則要求在標定和實際管流中渦街流量計所在截面的流速分布幾何相似，即
式中，u為截面流速分布，它是從截面得心量起的無量綱矢徑r=r/R的函數，U為截面中心附近流速，R為管道半徑。一般情況下，渦街流量計安裝、使用時要求上游直管段長度L≥20D,下游直管段長度Ɩ≥5D(D為管道直徑)，以保證流體流過旋渦發生體時能達到產生穩定渦街所必要的流動條件。此時在渦街流量計安裝截面上已形成穩定的流速分布，且管道內的流動為充分發展的端流，為了能夠模擬該截面的流速分布，標定裝置的上下游直管段長度和管道直徑應與實際管道相一致。運動相似條件式(2)表明,標定時僅僅給出流量Q與旋渦頻率ƒ的定量關系是不夠約，同時還要保證渦街流量計所在截面上，標定的和實際管流的
值相等。式中`u=Q/S為平均流速，S為管道截面積。從本質上說，渦街流量計是一種流速測量儀表,旋渦頻率只與流速有關。在一定的雷諾數下，當速度剖面較為飽滿時,旋渦頻率主要依賴于最大流速U,因此只要U相等則旋渦頻率也就大致相等，即使是截面的流速分布有較大差異。而流經某一截面的介質體積流量則取決于該截面的平均流速`u。因此，要從U與ƒ的基本測量數據導出Q與ƒf的關系需引進無量綱流速分布參數。為便于敘述和討論，考慮一維定常不可壓等截面管流情形。顯然沿管流的軸線方向截面平均流速云、流量Q和雷諾數RD=`uDρ/μ都是不變的。然而當渦街流量計位于管流的不同軸向位置時，流量計儀表所顯示的旋渦脫落頻率卻是不同的。這是由于截面中心附近最大流速U在管道軸線方向變化所致。因此，將實驗室標定的渦街流量計用于現場時由于ξ值不一致而引起的計量誤差是必須予以注意的一個重要問題。
當然，我們也可以設計一種吸氣式的組合式標定裝置，使其上游和下游直管段長度符合標定要求，并在其下游直管段后部裝接不同喉部直徑的文丘利音速噴管與真空鹺連通。當管道穩定流場建立后測量噴管喉部的氣流總壓P0和總溫T0(已知噴管喉部面積A*)，便可求出管流的質量流量，再除以噴管前方粗管段低速流的空氣密度而得到體積流量Q;與此同時，測量渦街流量計的旋渦頻率f，使流量Q與旋渦頻率ƒ一一對應,.經數據擬合便給出Q與ƒ的關系式。這種標定方式似乎不必求參數ξ而直接建立起Q與ƒ的關系，然而它對渦街流量計上游和下游的直管段長度卻有嚴格的要求，這樣才能模擬實際管流的流速分布。
3標定公式的選用及數據處理
關于渦街流量計的標定公式，目前計量部門和用戶普遍使用的公式為
事實上，式(4)是理想化了的結果，頻率ƒ為零時，流量Q也為零。而實際情況總是偏離上式。對渦街流量計的測量數據表明，采用式(4)時，對低速即低頻情況數據的擬合誤差較大。故標定公式應該采用不經過坐標原點的直線方程,并給出其適用范圍。
標定時，將渦街流最計豎直地插入實驗裝置的來流中，使旋渦發生體的迎流面垂直于流向。用皮托管或熱線風速儀測量截面最大流速U,用計數器測量所對應的流量計旋渦頻率ƒ,然后對所得數據用最小二乘法進行擬合，給出
式中ƒ≥fo,fo是對應于下臨界雷諾數的旋渦頻率。當雷諾數Rd(特征長度取為旋渦發生體迎流面最大寬度d)大于此臨界雷諾數時，Strouhal數St保持不變。
從上述討論和公式推導可以看出，對于標定渦街流量計，最主要的有兩點:一是經測試提供最大流速U與旋渦頻率ƒ的關系，二是以測試或分析辦法提供ξ值。而ξ則用以計人流速分布、管道形狀及雷諾數的影響。因此，若已確定ξ值，標定工作便可大為簡化，只需給出U與ƒ的關系而沒有必要再去考慮流速分布的影響。如前所述，當截面速度剖面較為飽滿時，旋渦頻率只與截面最大流速有關，且為線性。因此，對于某一流量計,原則上旋渦頻率ƒ對最大流速U的變化率即dƒ/dU，在沿標定裝置的軸線方向,其數值是基本不變的。這對于適當縮短標定裝置的軸向尺寸，降低標定費用是很有實際意義的。
4湍流時圓管的流速分布參數
要確定流速分布參數ξ值主要有兩種途徑，即現場測量和分析辦法，而后者又分為邊界層理論分析辦法和基于測量數據的半經驗分析辦法。下面分別予以敘述。
4.1現場測量t
現場測定大口徑管流的ξ值,一個較為簡單的辦法是用傳感器測量渦街流量計安裝截面的流速分布，然后積分求出介質流量,再用管道截面積S除此積分值，給出其平均流速日，而截面最大流速`U則是由該截面流速分布的最大測量值給出，從而確定其某一流速下的ξ值。
4.2邊界層瑪論分析辦法.
標定渦街流計時要求幾何相似、運動相似和動力相似，這--切具體實施起來實屬不易。例如，當管徑較大時，由于受實驗場地的限制，標定裝置的上游和下游直管段長度難以達到標定要求。若在風洞中標定，因風洞實驗段較短而氣流接近于均勻流，與實際管流的流速分布差別較大。而現場測量不僅把所需的測量儀器和微機等要帶到現場去，而且還應備有必要的測試條件和環境(如電源、工作間等),因而常受到較大限制。因此，在很多情況下，我們卻不得不惜助于分析辦法來確定ξ值。對于充分發展為端流.的圓管內的流動，由邊界層理論給出“
其中ue為摩阻速度，`R=D/2。若已知管道直徑D、平均流速`u、介質密度ρ和粘性系數u,則由式(12)分別確定RD、λ、u，求出`Ru*ρ/u,最后由式(11)給出截面流速分布參數5ξ值。
對于矩形截面的管流，目前還沒有較為成熟而簡便的理論分析方法可供使用。作為工程估算,以該矩形截面的水力學直徑來代替圓管直徑，然后按上述步驟計算即可。式中S為截面積，C為截面周長。在圓截面情況下，水力學直徑等于圓的直徑。
因為在推導式(9)時截面速度剖面包括粘性底層均用了對數律，所以式(11)給出的ξ值在相同雷諾數下較之后面的半經驗公式(15)略高2%左右。
4.3半經驗分析辦法
在很寬的雷諾數范圍內，即4×103≤RD≤3.2×106,對光滑圓管的摩擦律和速度剖面進行了很全面的實驗研究[41。表明當雷諾數增大時，速度剖面更加飽滿。當管道內的流動為端流時，在半徑方向上距管道中心軸為r處的流速可用經驗公式表示如下
其中指數n隨雷諾數稍有變化。根據測量結果制成了表1。這里應該注意的問題是，流體要流經足夠長的直管段后，才能成為式(14)表示的流速分布。在彎管和閥門的前后不會形成這樣的流速分布。在渦街流量計的上游側和下游側需要適當長度的直管段，其理由就在于此。
由式(14)容易推導出圓管流動中平均流速與最大流速之比
諾數范圍內式(16)與表1數據的符合程度是使人能夠接受的,是對實驗數據的較好逼近，可與式(15)聯用，求出ξ隨RD的變化。
5結論
根據上述詳細的分析討論，可得出如下主要結論:
(1)對管流引進一相似參數，即截面平均流速`u與最大流速U之比ξ=`u/U。運
動相似則要求在渦街流量計所在截面上，標定的和實際管流的5值相等。
(2)探討了一種以測試手段和分析辦法相結合的標定渦街流量計的新的技術途徑,
旨在縮短大口徑管流標定裝置的軸向尺寸,降低標定費用。
(3)對于充分湍流的圓管流動，根據結果，給出了截面流速分布
參數ξ隨雷諾數變化的簡潔計算公式。
(4)關于流量Q與旋渦頻率f的標定公式，似應采用不經過坐標原點的直線方程，并給出其適用范圍。
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